合金钢材料整体而言，冷变形锰钢的局部耐蚀性取决于其内部(δ+ α′)相锰与钼、氮、铬的定量比。因此，由于合金元素含量平衡，工业熔炼的合金钢材料具有稳定的奥氏体结构，氮、碳总量为0.53%，合金钢材料具有足够高的耐腐蚀性能。在极化曲线上，没有二次激活区域。在0 ~ 900-1000 mV的电位范围内，钢处于稳定的钝化状态，表明没有点蚀倾向。用所谓的PREN(点蚀等效数)来估算钢的潜在耐点蚀性人们认为，预压值越高，钢的抗点蚀能力越强。

合金钢材料的PRE值，作为一个规则，对应于他们的耐腐蚀水平。升高的PRE值是样品在测试过程中不崩溃的特征
；乖当砻髁烁侄缘闶春头煜陡吹那阆。同时，从表1可以看出，具有相同结构和实际相同PRE值的熔体3和17在抗局部腐蚀方面存在差异。一个在测试中存活了3000小时，另一个很快就崩溃了。合金钢材料在耐腐蚀Cr-Ni合金4中，PRE(28.0)小于Cr-Mn-Ni熔体17(29.1)，容易发生点蚀，这与等效意义相矛盾。所得数据表明，PRE公式没有考虑奥氏体稳定性和第二相夹杂对氮钼掺杂Cr-Mn-Ni钢和Cr-Ni钢抗点蚀性能的不同影响。以及在钢的化学成分中缺少这些元素的情况下，它们的点蚀倾向。

根据合金钢材料的数据，铬含量低、镍含量高的Inconel 600合金抗点蚀能力最低，容易发生晶间腐蚀开裂。Inconel 625和Inconel 718合金虽然钼含量较高(分别高达10和3.3%)，但在一定条件下，抗点蚀性较低。这些合金钢材料在超临界压力(SCP)水中500°C时效500 h后的腐蚀情况。在这种情况下，PRE值达到最大值。镍合金Inconel 625 和Inconel 718 在500°C的水SCD中浸泡500 h后，表面出现点蚀现象。合金XH30MДБ (ЭК 77)，如果其成分中含高达0.05%的氮，也没有足够的抗点蚀性。然而，氮含量增加到0.12%就足以消除镍合金的点蚀倾向。